番禺升降车出租, 荔湾升降车出租, 顺德升降车租赁    如何仿真分析升降车平衡阀负载抑振特性优化设计?
番禺升降车出租,  荔湾升降车出租, 顺德升降车租赁    如何仿真分析升降车平衡阀负载抑振特性优化设计?

产品详情



     番禺升降车出租,  荔湾升降车出租, 顺德升降车租赁    如何仿真分析升降车平衡阀负载抑振特性优化设计?    为了分析优化控制活塞结构,以达到优化控制活塞受力面积对平衡阀负载抑振特性的影响,在AMESim模型中,优化平衡阀控制活塞直径,使平衡阀控制活塞受力面为原始值的1倍、1.1倍、1.2倍。在此三种仿真方案中,分别设置仿真条件中控制压力的大小,使主阀芯处于小开口工作状态下,设置平衡阀负载均值5MPa,负载振动频率IHz,负载振动幅值均为2.5MPa,进行仿真,以检测小流量下优化后平衡阀的抑振性能。  通过比较原始活塞结构与优化后活塞结构在小流量工况下抑振情况,可知:在相同的振动负载下,活塞受力面积为初始值1.1倍和1.2倍的优化方案中,负载流量幅值分别为其负载流量均值的94.35%和92.17%,相对于原始条件下的96.29%,押振效果有所增强。活塞受力面积的改变对于其控制特性的影响。分析可如,活塞受力面积的增大会导致平衡阀控制特性曲线水平左移,即减小平衡阀的开后压力和减小该阀达到最大开度时的控制压力。





      先导阻尼面比优化,为了分析优化平衡阀先导阻尼面积比对平衡阀负载抑振特性的影响,在AMESim模型中,分别将平衡阀先导阻尼孔原始直徑01=0.5,02=0.6,分别设置为01=0.5,D2=0.5;01=0.6,D2二0.6;01=0.6,D2=0.5;种情况,分别设置仿真条件中控制压力的大小,使主阀忠处于小开口工作状态下,设置平衡阀负载均值5MPa,负载振动频率IHz,负载振动幅值均为2.5MPa,进行仿真,以检测小流量下优化后平衡阀的优化计抑振性能。改变先导阻尼面积比对于提升平衡阀负载振特性并没有很大影响。先导阻尼面积比的改变对于其控制特性的影响。分析可知,先导阻尼面积k的增大会很大程度上影响平衡阀的控制特性,使其控制特性曲线明墨左移,同时随着面积比的增大,控制特性曲线滞回区间随之减小。


    番禺升降车出租,  荔湾升降车出租, 顺德升降车租赁


    .对于复位弹黃工作参数的优化主要分两部分优化:复位弹黃预紧力与复位弹糞的弹簧系数。①为了分析增大复位弹黄预紧力F对平衡阀负载振特性的影响,在AMESim模型中,分别将平衡阀主阀芯复位弹黃预紧力增加为原始值的1倍、1.1倍、1.2倍和1.3倍,分别设置仿真条件中控制压力的大小,使主阀芯处于小开口工作状态下,设置平衡阀负载均值5MPa,负载振动频率IHz,负载振动幅值均为2.5MPa,进行仿真,以检测小流量下优化后平衡阀的抑振性能。 通过比较原始阀芯结构与优化后主阀芯在小流量工况下抑振情况,可知:在相同的振动负载下,复位弹黃预紧力为初始值的1.1倍、1.2倍和1.3倍的优化方案中,负载流量幅值分别为其负载流量均值的91.55%、89.93%和88.99%,相对于原始条件下的93.25%,抑振效果有所增强。平衡阀增大复位弹黃预紧力优化控制特性增大复位弹黄预紧力F对于其控制特性的影响。分析可知,随着复位平衡阀负截; 弹築预紧力的增大,平衡阀控制特性曲线右移。②为了分析增大复位弹黃弹黃系数对平衡阀负载抑振特性的影响,在AMESim模型中,分别将平衡阀主阀芯复位弹黃系数增加为原始值的1倍、1.1倍、1.2倍和1.3倍,分别设置仿真条件中控制压力的大小,使主阀芯处于小开口工作状态下,设置平衡阀负载均值5MPa,负载振动频率IHz,负载振动幅值均为2.5MPa,进行仿真,以检测小流量下优化后平衡阀的抑振性能。  通过比较弹黄系数k增大后后主阀芯在小流量工况下抑振情况,可知:在相同的振动负载下,主阀总复位弹黄系数增加为原始值的1.1倍、1.2倍和1.3倍的优化方案中,负载流量幅值分别为其负载流量均值的93.S6%、91.46%和89.04%,相对于原始条件下的33%,抑振效果有所增强。 平衡阀增大复位弹黃弹奠系数优化控制特性增大复位弹黃弹黃系数k对于其控制特性的影响。分析可知,随着复位弹黃弹黃系数的增大,平衡阀控制特性曲线开后压力不变,但是控制特性曲线斜率减小。






        各种优化方式在改进平衡阀负载抑振特性的同时,也改变了平衡阀相关原始动静态特性,因此,在优化设计中需要综合几种方式共同优化,以达到在优化平衡阀负载抑振特性的同时,互相抵消其对控制特性的影响。首先,通过优化主阀芯参数,减小主阀总截面面可以很好的增强抑振特性,同时对控制特性影响不大,所以首选减小主阀外径尺寸减小主阀芯截面面,考虑到不能影响主阀最大通流面,因此将主阀芯截面减小至原始值51%;其次,通过诱感控制活塞结构,增大控制活塞受力面积可适当增强抑振特性,但是增加活塞受力面积会使控制特性曲线明显右移,因此在综合考虑阀体的条件下,增大控制活塞直径1mm,即增加控制活塞受力面积为原始值的25%;上述两条优化虽然增强振特性,但明显使平衡阀控制特性曲线右移,通过优化阻尼孔面积比可以使控制特性曲线明显左移,考虑到阻尼孔对油液清洁度的要求,选择Dl=D2=06mm的阻尼孔设计。将上述优化方案通过AMESim仿真,其控制特性曲线。该优化结果使平衡控制特性曲线明显左移,因此通过优化复位弹黃参数,将该优化设计的控制特性复原,通过多次尝试,最终确定,将复位弹黄预紧力和弹黃系数均增大至原始值的150%。最终优化方案的参数设计为:主阀芯截面减小至原始值51%;增大控制活塞直径1mm,即增加控制活塞受力面积为原始值的11- 25%;阻尼孔Dl=D2=0.6mm;复位弹黃预紧力和弹黃系数均增大至原始值的150%。最终优化方案的负载抑振特性及控制特性曲线对比图。在相同的控制压力、负载均值、负载振动幅值、负载振动频率条件下,优化后,负载流量振动幅值由优化前的2.8L/min减小为1.5L/min,平衡阀的振特性明显提高;该阀的控制特性基本没有变化。综上,该优化设计方案保留该阀其他特性的优点,同时降低了负载振动对负载流量的影响,增强了该阀的负载抑振特性。



         番禺升降车出租,  荔湾升降车出租, 顺德升降车租赁